?????? 軌道吸音板材料常采用顆?；蚺菽嗫撞牧线M行制作。表示多孔吸聲材料的吸聲能力的參數(shù)為吸聲系數(shù)和聲阻抗率［8］，本文計算中采用的某種軌道吸聲板用無機多孔材料的吸聲系數(shù)如圖 1 所示。
影響多孔材料吸聲性能的卞要是流阻、孔隙率和結(jié)構(gòu)因數(shù)、厚度、體積密度等參數(shù)，對軌道吸音板來說，還與其表山}結(jié)構(gòu)形式有關(guān)。在實際應用中常采用的結(jié)構(gòu)形式如圖2所示。
2. 1軌道吸音板的邊界兒模型
在簡諧激勵作用下結(jié)構(gòu)振動外部流體介質(zhì)中產(chǎn)生的輻射聲壓p (r)滿足Helmholtz微分方程[9]??
（1）式中，ρ為聲場任一點的聲壓，k為波數(shù)，ρo為介質(zhì)密度，ω 為角頻率，q為該點處介質(zhì)密度。在邊界上，需滿足速度邊界條件 Ω
（2）式中，n為邊界的法線方向，Vn—為 Ωv上的法線速度。聲壓邊界條件 Ωp
?????? 本文根據(jù)邊界元法的基本原理，建立了如圖 2 所示的不同表面結(jié)構(gòu)吸音板的軌道—車輛二維邊界元模型。通過在吸音板表面施加相同的聲阻抗邊界條件，比較不同表面結(jié)構(gòu)形式對其降噪效果的影響，計算時聲源采用點聲源，聲源大小按列車運行速度為 250 km/h下的輻射噪聲選取，計算采用直接邊界元法。本文建立的二維車輛—軌道的線單元邊界網(wǎng)格如圖3 所示。
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2. 2?軌道吸音板的統(tǒng)計能量模型
統(tǒng)計能量法中兩個子系統(tǒng)的能量流動關(guān)系如圖 4所示［10］。圖 4 中，ηi為子系統(tǒng)的內(nèi)損耗因子; ηij為兩子系統(tǒng)間的耦合損耗因子; Ei為子系統(tǒng)的平均能量; Pi為子系統(tǒng)的輸入功率。
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?????????式中: M 為子系統(tǒng)質(zhì)量; 〈v2〉為空間振動速度均方值;〈p2〉為空間聲壓均方值; Zo為空氣的聲阻抗率。通過計算得到各個子系統(tǒng)的能量，即可以計算出各子系統(tǒng)的振動速度和聲壓。本文根據(jù)統(tǒng)計能量法的基本原理，建立吸音板的軌道—車輛統(tǒng)計能量模型如圖 5 所示，
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?????? 列車 8 輛編組，全長 200 m.??模型中對車輛外部的聲腔進行了劃分，頂部弓網(wǎng)區(qū)劃分為上部聲腔，與列車車窗、車體側(cè)墻相鄰的部分劃分為中部聲腔，列車底部與軌道結(jié)構(gòu)圍成的聲腔劃分為底部聲腔。底部聲腔輸入聲功率激勵，能量由底部聲腔經(jīng)由外部聲腔流向車外聲場。在模型中，車外聲場由半無限流體定義。
在計算中，通過在吸音板表面施加相同的吸聲系數(shù)的邊界條件，來比較不同表面結(jié)構(gòu)形式對吸音板吸聲特性的影響。聲源選取 250 km/h行車速度下 CＲTSⅡ型板式無砟軌道車輪、鋼軌的聲功率輸入，輪軌滾動噪聲計算方法采用 TWINS 模型［11］。
為了使統(tǒng)計能量模型有一定的計算精度，須保證子系統(tǒng)在單位頻帶內(nèi)有足夠的模態(tài)數(shù)目，一般要求每頻帶寬度范圍內(nèi)的模態(tài)數(shù)目＞ 5 個。本文模型中各聲腔的模態(tài)密度如圖 6 所示
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